Refrigerante
Um fluido de transferência de calor (leito portador de calor ) é um fluido responsável pelo transporte de calor entre várias fontes de temperatura. O termo " refrigerante " é sinônimo de " portador de calor ".
Esses fluidos são usados em trocadores de calor , por exemplo, sistemas de refrigeração para motores térmicos (como um motor de carro), geladeiras, caldeiras, condicionadores de ar , coletores solares térmicos , radiadores de circuitos elétricos (caixa de transformadores elétricos de alta potência) ou eletrônicos, carvão , combustível , gás ou nucleares centrais térmicas , permutadores de calor de águas residuais.
Cada fluido de transferência de calor é escolhido de acordo com suas propriedades físico-químicas, como viscosidade , capacidade de volume de calor , calor latente de vaporização (ou liquefação ) em caso de mudança de fase, condutividade térmica , propriedades anticorrosivas , seu custo e deve ser inofensivo o suficiente para o médium.
As condições climáticas estão, portanto, envolvidas na escolha de fluidos para máquinas expostas a intempéries, por exemplo, fluidos usados em veículos não devem congelar.
Nas usinas nucleares, a escolha do fluido também envolve seu comportamento diante da radiação de nêutrons .
Exemplo de refrigerante
Industrialmente, o fluido de transferência de calor mais usado é a água. Isso pode ser usado em temperaturas bem acima de 100 ° C (sob pressão). É barato, não se decompõe, tem a maior capacidade térmica de todos os corpos e custa quase nada. Também é usado em instalações de aquecimento central doméstico ou para refrigerar motores de automóveis. O óleo também é utilizado em resistências elétricas, pois não apresenta perigo em contato com a resistência elétrica.
O sódio fundido (metal líquido) é um refrigerante eficaz para usos específicos. É usado principalmente para esse fim em válvulas ocas de motores empurrados. Ele também é usado em reatores rápidos refrigerados a sódio . No entanto, é um produto químico altamente reativo e existe o risco de incêndio de sódio, que é particularmente difícil de extinguir.
Comparação de fluidos de transferência de calor
Propriedades de vetor de calor de fluidos de transferência de calor
É possível fazer uma comparação tendo em conta as características termodinâmicas dos fluidos que permite classificar os fluidos que podem ser previstos para a refrigeração de um permutador ou de uma rede como a de um núcleo de reator nuclear.
Esta comparação é feita com a geometria da rede e as temperaturas de entrada / saída da rede no lado do fluido e no lado da parede fornecidos. A comparação permite identificar dois grupos de propriedades vetoriais de calor, um para a potência extraída e outro para a potência de bombeamento do fluido utilizado.
Correlação de troca de calor aplicável
|
Potência térmica extraída: proporcional a
C{\ displaystyle {\ rm {W}}}
|
Potência de bombeamento de fluido: proporcional a
Cp{\ displaystyle w_ {p}}
|
---|
Correlação de Colburn
|
λ3.333(µ×VSp)2.333{\ displaystyle {\ lambda ^ {3 {,} 333} \ over (\ mu \ times C_ {p}) ^ {2 {,} 333}}}
|
λ9,167×µ-6,167×VSp-9,167×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {9 {,} 167} \ times \ mu ^ {- 6 {,} 167} \ times C_ {p} ^ {- 9 {,} 167} \ times \ rho ^ {- 2} }
|
Correlação de Colburn
|
(λµ×VSp)2.333×λ{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ right) ^ {2 {,} 333} \ times \ lambda}
|
(λµ×VSp)9,167×µ3ρ2{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ right) ^ {9 {,} 167} \ times {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Correlação Dittus-Boelter
|
λ3(µ×VSp)2{\ displaystyle {\ lambda ^ {3} \ over (\ mu \ times C_ {p}) ^ {2}}}
|
λ8,25×µ-5,25×VSp-8,25×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {8 {,} 25} \ times \ mu ^ {- 5 {,} 25} \ times C_ {p} ^ {- 8 {,} 25} \ times \ rho ^ {- 2} }
|
Correlação Dittus-Boelter
|
(λµ×VSp)2×λ{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ right) ^ {2} \ times \ lambda}
|
(λµ×VSp)8,25×µ3ρ2{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ right) ^ {8 {,} 25} \ times {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Correlação de tipo: NÃOvocê÷Re(1-x)×Pry{\ displaystyle N_ {u} \ div R_ {e} ^ {(1-x)} \ vezes P_ {r} ^ {y}}
|
λ1-yx(µ×VSp)x+y-1x{\ displaystyle {\ lambda ^ {1-y \ over x} \ over (\ mu \ times C_ {p}) ^ {x + y-1 \ over x}}}
|
λ2,75×1-yx×µ2,75×x+y-1x+0,25×VSp2,75×y-1x×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {2 {,} 75 \ times {1-y \ over x}} \ times \ mu ^ {2 {,} 75 \ times {x + y-1 \ over x} +0 {, } 25} \ vezes C_ {p} ^ {2 {,} 75 \ vezes {y-1 \ sobre x}} \ vezes \ rho ^ {- 2}}
|
Correlação de tipo: NÃOvocê÷Re(1-x)×Pry{\ displaystyle N_ {u} \ div R_ {e} ^ {(1-x)} \ vezes P_ {r} ^ {y}}
|
(λµ×VSp)x+y-1x×λ{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ right) ^ {x + y-1 \ over x} \ times \ lambda}
|
(λµ×VSp)2,75×1-yx×µ3ρ2{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ right) ^ {2,75 \ times {1-y \ over x}} \ times {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Notações
Tamanho físico
|
Avaliação
|
Unidade
|
Tamanho físico
|
Avaliação
|
Unidade
|
---|
Capacidade de calor do refrigerante
|
VSp{\ displaystyle C_ {p}}
|
J kg −1 K −1
|
Potência térmica extraída
|
C{\ displaystyle W}
|
C
|
Condutividade térmica do refrigerante
|
λ{\ displaystyle \ lambda}
|
W m −1 K −1
|
Refrigerante de potência de bombeamento
|
Cp{\ displaystyle w_ {p}}
|
C
|
Viscosidade dinâmica do refrigerante
|
µ{\ displaystyle \ mu}
|
kg m −1 s −1
|
Densidade do refrigerante
|
ρ{\ displaystyle \ rho}
|
kg / m 3
|
Número de Nusselt do fluido refrigerante = h×Dλ{\ displaystyle {h \ times D \ over \ lambda}}
|
NÃOvocê{\ displaystyle N_ {u}}
|
sem escurecimento
|
Número de Reynolds do fluido refrigerante = ρ×v×Dµ{\ displaystyle {\ rho \ times v \ times D \ over \ mu}}
|
Re{\ displaystyle R_ {e}}
|
sem escurecimento
|
Número de Prandtl do fluido refrigerante = µ×VSpλ{\ displaystyle {\ mu \ times C_ {p} \ over \ lambda}}
|
Pr{\ displaystyle P_ {r}}
|
sem escurecimento
|
|
|
|
Percebe-se nas expressões anteriores o peso preponderante da condutividade térmica do fluido λ, que une, entre outras coisas, a observação feita além da eficácia dos metais líquidos como fluido de transferência de calor. Além disso, Cp e λ têm o mesmo expoente que na expressão do número de Nusselt. Deve-se notar que a densidade do fluido não está envolvida no termo que dá a potência.
Notações adicionais
Tamanho físico
|
Avaliação
|
Unidade
|
Tamanho físico
|
Avaliação
|
Unidade
|
---|
Comprimento da rede
|
eu
|
m
|
Coeficiente de troca entre o fluido e a parede da rede
|
h
|
W m −2 K −1
|
Diâmetro hidráulico
|
D
|
m
|
Velocidade do fluido
|
v
|
em
|
Seção de fluxo de refrigerante
|
s
|
m 2
|
|
|
m 3 / s
|
Perímetro hidráulico
|
p
|
m
|
|
|
|
Superfície de troca
|
S
|
m 2
|
|
|
|
Seção de fluxo de refrigerante
|
s
|
m 2
|
|
|
|
Temperatura da parede na saída da rede
|
tps
|
° C
|
|
|
|
Temperatura da parede de entrada da rede
|
tpe
|
° C
|
|
|
|
Temperatura do refrigerante na saída da rede
|
Ts
|
° C
|
|
|
|
Temperatura do refrigerante de entrada da rede
|
Vocês
|
° C
|
|
|
|
Diferença de temperatura de saída de entrada de fluido
|
ΔT
|
° C
|
|
|
|
Desvio logarítmico de temperatura
|
ΔTln
|
° C
|
|
|
|
Demonstração
- A comparação é feita com a geometria da rede e as temperaturas de entrada / saída da rede no lado do fluido e no lado da parede fornecido. O sistema de combustível é um sistema de "atérmico", que mantém a temperatura da parede (revestimento) (que também corresponde a uma r modo de ordem de operação de um reactor cuja potência é regulada pela potência extraída pelo refrigerante de transferência de calor). A potência térmica extraída é variável dependendo do fluido utilizado. A temperatura central da rede de combustível é variável dependendo da potência. Esta abordagem torna possível simplificar muito as equações físicas e trazer de volta a parte principal dos termos da comparação sobre as características do próprio fluido de trabalho.
- Escrevemos as equações ligando as grandezas termodinâmicas eliminando os termos invariantes na comparação relativa à geometria da rede ou do trocador e às temperaturas.
- Potência extraída - Troca de calor - Temperatura da parede
C=h×S×ΔTem{\ displaystyle W = h \ times S \ times \ Delta T \ ln \ qquad}ΔTem=(tps-Ts)-(tpe-Te)em((tps-Ts)(tpe-Te)){\ displaystyle \ qquad \ Delta T \ ln = {(t_ {ps} -T_ {s}) - (t_ {pe} -T_ {e}) \ over \ ln \ left ({(t_ {ps} -T_ {s}) \ over (t_ {pe} -T_ {e})} \ right)}}
S e ΔTln são invariantes na comparação, portanto
C÷h{\ displaystyle W \ div h}
NÃOvocê=NÃOo×Re(1-x)×Pry.{\ displaystyle N_ {u} = N_ {o} \ vezes R_ {e} ^ {(1-x)} \ vezes P_ {r} ^ {y} \ qquad.}Nenhum x e y dependem da correlação usada com em geral: 0,2 ≤ x ≤ 0,3 e 0,3 ≤ y ≤ 0,4. Exemplos clássicos:
- Correlação de Dittus-Boelter: Não = 0,0243; x = 0,2; y = 0,4 se o fluido for aquecido; y = 0,3 se resfriando;
- Correlação de Colburn: Não = 0,023; x = 0,2; y = 1/3.
- h=NÃOvocê×λD=NÃOo×Re(1-x)×Pry×λD{\ displaystyle h = {N_ {u} \ times \ lambda \ over D} = Não \ vezes Re ^ {(1-x)} \ times P_ {r} ^ {y} \ times {\ lambda \ over D} }
h=NÃOo×(ρ×v×Dµ)(1-x)×(µ×VSpλ)y×λD.{\ displaystyle h = N_ {o} \ times \ left ({\ rho \ times v \ times D \ over \ mu} \ right) ^ {(1-x)} \ times \ left ({\ mu \ times Cp \ over \ lambda} \ right) ^ {y} \ times {\ lambda \ over D} \ qquad.}Não e D são invariantes na comparação
C÷v(1-x)×ρ(1-x)×µ(x+y-1)×VSpy×λ(1-y){\ displaystyle W \ div v ^ {(1-x)} \ times \ rho ^ {(1-x)} \ times \ mu ^ {(x + y-1)} \ times Cp ^ {y} \ times \ lambda ^ {(1-y)}}
v=Qvs=Qm(ρ×s).{\ displaystyle v = {Q_ {v} \ over s} = {Q_ {m} \ over (\ rho \ times s)} \ qquad.}s é invariante na comparação
C=Qm×VSp×ΔT.{\ displaystyle W = Q_ {m} \ times C_ {p} \ times \ Delta T \ qquad.}Qm=C×VSp-1×ΔT-1.{\ displaystyle Q_ {m} = W \ times C_ {p} ^ {- 1} \ times \ Delta T ^ {- 1} \ qquad.}ΔT é invariante na comparação
v÷C(ρ×VSp).{\ displaystyle v \ div {W \ over (\ rho \ times Cp)} \ qquad.} portanto, substituindo:
C÷(C(ρ×VSp))(1-x)×ρ(1-x)×µ(x+y-1)×VSpy×λ(1-y){\ displaystyle W \ div \ left ({W \ over (\ rho \ times Cp)} \ right) ^ {(1-x)} \ times \ rho ^ {(1-x)} \ times \ mu ^ { (x + y-1)} \ times C_ {p} ^ {y} \ times \ lambda ^ {(1-y)}}
Cx÷µ(x+y-1)×VSp(x+y-1)×λ(1-y){\ displaystyle W ^ {x} \ div \ mu ^ {(x + y-1)} \ times C_ {p} ^ {(x + y-1)} \ times \ lambda ^ {(1-y)} }
Finalmente:
C÷µ(x+y-1)x×VSp(x+y-1)x×λ(1-y)x{\ displaystyle \ qquad W \ div \ mu ^ {(x + y-1) \ over x} \ times C_ {p} ^ {(x + y-1) \ over x} \ times \ lambda ^ {(1 -y) \ sobre x}}
Correlação de Colburn: x = 0,2; y = 1/3:
C÷µ-2.333×VSp-2.333×λ3.333÷λ3.333(µ×VSp)2.333{\ displaystyle W \ div \ mu ^ {- 2 {,} 333} \ times C_ {p} ^ {- 2 {,} 333} \ times \ lambda ^ {3 {,} 333} \ div {\ lambda ^ {3 {,} 333} \ over (\ mu \ vezes C_ {p}) ^ {2 {,} 333}}}
Correlação de Dittus-Boelter: x = 0,2; y = 0,4:
C÷µ-2×VSp-2×λ3÷λ3(µ×VSp)2{\ displaystyle W \ div \ mu ^ {- 2} \ times C_ {p} ^ {- 2} \ times \ lambda ^ {3} \ div {\ lambda ^ {3} \ over (\ mu \ times C_ { p}) ^ {2}}}
O regime é turbulento, apenas as perdas por atrito são levadas em consideração.
ΔP=euD×0,316×Re-0,25×(12×ρ×v2).{\ displaystyle \ Delta P = {L \ over D} \ times 0 {,} 316 \ vezes R_ {e} ^ {- 0 {,} 25} \ times ({1 \ over 2} \ times \ rho \ times v ^ {2}) \ qquad.}Correlação Blasius-
Nikuradze .
L e D são invariantes na comparação.
Re=ρ×v×Dµ÷ρ×vµ{\ displaystyle R_ {e} = {\ rho \ times v \ times D \ over \ mu} \ div {\ rho \ times v \ over \ mu}}
Potência de bombeamento =
Cp=Qm×ΔPρ÷Qm×(ρµ)-0,25×v1,75{\ displaystyle w_ {p} = {Q_ {m} \ times \ Delta P \ over \ rho} \ div Q_ {m} \ times \ left ({\ rho \ over \ mu} \ right) ^ {- 0 { ,} 25} \ vezes v ^ {1 {,} 75}}
Qm÷CVSp.{\ displaystyle Qm \ div {W \ over C_ {p}} \ qquad.} v÷C(VSp×ρ){\ displaystyle v \ div {W \ over (Cp \ times \ rho)}}
Cp÷CVSp×(ρµ)0,25×(C(VSp×ρ))1,75÷C2,75×µ-0,25×VSp-2,75×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div {W \ over C_ {p}} \ times \ left ({\ rho \ over \ mu} \ right) ^ {0 {,} 25} \ times \ left ({W \ over (Cp \ times \ rho)} \ right) ^ {1 {,} 75} \ div W ^ {2 {,} 75} \ times \ mu ^ {- 0 {,} 25} \ times C_ {p} ^ {- 2 {,} 75} \ vezes \ rho ^ {- 2}}
Vimos acima que :; portanto, substituindo:
C÷µx+y-1x×VSpx+y-1x×λ1-yx{\ displaystyle \ qquad W \ div \ mu ^ {x + y-1 \ over x} \ times C_ {p} ^ {x + y-1 \ over x} \ times \ lambda ^ {1-y \ over x }}
Cp÷(µx+y-1x×VSpx+y-1x×λ1-yx)2,75×VSp-2,75×µ0,25×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div \ left (\ mu ^ {x + y-1 \ over x} \ times C_ {p} ^ {x + y-1 \ over x} \ times \ lambda ^ {1- y \ sobre x} \ right) ^ {2 {,} 75} \ times C_ {p} ^ {- 2 {,} 75} \ times \ mu ^ {0 {,} 25} \ times \ rho ^ {- 2}}
Finalmente:
Cp÷µ2,75×x+y-1x+0,25×VSp2,75×y-1x×λ2,75×1-yx×ρ-2{\ displaystyle \ qquad w_ {p} \ div \ mu ^ {2 {,} 75 \ vezes {x + y-1 \ over x} +0 {,} 25} \ vezes C_ {p} ^ {2 {, } 75 \ times {y-1 \ over x}} \ times \ lambda ^ {2 {,} 75 \ times {1-y \ over x}} \ times \ rho ^ {- 2}}
Correlação de Colburn: x = 0,2; y = 1/3:
Cp÷λ9,167×µ-6,167×VSp-9,167×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div \ lambda ^ {9 {,} 167} \ times \ mu ^ {- 6 {,} 167} \ times C_ {p} ^ {- 9 {,} 167} \ times \ rho ^ {- 2}}
Correlação de Dittus-Boelter: x = 0,2; y = 0,4:
Cp÷λ8,25×µ-5,25×VSp-8,25×ρ-2{\ displaystyle wp \ div \ lambda ^ {8 {,} 25} \ times \ mu ^ {- 5 {,} 25} \ vezes C_ {p} ^ {- 8 {,} 25} \ times \ rho ^ { -2}}
- Os expositores estão em alta; uma variação relativamente pequena nas características do fluido resulta em uma grande variação na potência de bombeamento. Por exemplo: uma diferença de 10% do valor de Cp ou de λ resulta em uma duplicação ou divisão por 2 da potência de bombeamento.
- A densidade do fluido ocorre ao quadrado com o denominador; aqui encontramos a vantagem de pressurizar os gases de transferência de calor para reduzir a potência dos sopradores ou compressores.
Resultado da comparação de fluidos de transferência de calor
Tabelas de resultados comparativos respectivamente para: gases; água e fluidos orgânicos; e metais líquidos. Os valores da potência de extração (W) e da potência de bombeamento (wp) e da relação (W / wp) são expressos como uma variável reduzida em relação aos do ar, água e sódio líquido.
Gás
Os valores de ar seco tomados como referência são reduzidos a 1
Além do vapor de água, os valores das características do gás são medidos a 25 ° C sob 1 atmosfera
Comparação de gases de transferência de calor
Gás
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg m −1 s −1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (adimensional)
|
wp (adimensional)
|
W / wp (adimensional)
|
---|
Hidrogênio
|
0,139 91
|
14,299
|
8,85 × 10 −6 |
0,082 40
|
3.149
|
2.711
|
1,162
|
Hélio
|
0,152
|
5,1966
|
1.962 × 10 −5 |
0,1636
|
6,877
|
116,27
|
0,0592
|
Néon
|
0,0493
|
1.029 26
|
3,144 × 10 −5 |
0,824 83
|
2.346
|
22,955
|
0,1022
|
Argônio
|
0,017 72
|
0,518 82
|
2,247 × 10 −5 |
1.6328
|
0,839
|
2.095
|
0,400 45
|
Oxigênio
|
0,0266 59
|
0,9163
|
2.055 × 10 −5 |
1,3079
|
1.059
|
1.270
|
0,8345
|
Azoto
|
0,025 976
|
1.0407
|
1,77 × 10 −5 |
1,145
|
1.032
|
1.046
|
0,987
|
Ar seco
|
0,025 905
|
1.004.578
|
1,852 × 10 −5 |
1,1839
|
1
|
1
|
1
|
CO 2
|
0,016 4659
|
0,8681
|
1,505 × 10 −5 |
1,7899
|
0,503
|
0,093
|
5,408
|
Xenon
|
0,005 66
|
0,158 16
|
2,295 × 10 −5 |
5,3665
|
0,284
|
0,259
|
1.0936
|
Krypton
|
0,009 435
|
0,24686
|
2,46 × 10 −5 |
3.425 16
|
0,470
|
0,76
|
0,6157
|
Vapor de água a 120 ° C / 1 bar
|
0,0262
|
2,005
|
1,292 × 10 −5 |
0,5577
|
0,479
|
0,082
|
5,88
|
Vapor de água a 300 ° C / 10 bar
|
0,0442
|
2,145
|
2.022 × 10 −5 |
3.876
|
0,823
|
0,007
|
118,7
|
Água líquida a 25 ° C / 1 atm
|
0,611
|
4.199
|
89,85 × 10 −5 |
997,0
|
0,156
|
4.369 8 × 10 −10 |
3.555 × 10 8 |
A classificação dos gases é a seguinte:
- Para a potência extraída, o hélio é o primeiro que, por outro lado, tem um maior poder de sopro, daí a necessidade de utilizá-lo sob pressão.
- O hidrogênio vem em segundo lugar (o hélio e o hidrogênio são sistematicamente separados de outros gases)
- Então o néon
- Outros gases que estão próximos do ar
- O vapor de água tem uma relação W / wp interessante
- Krypton e xenon fecham a retaguarda
Água e fluidos orgânicos
Os valores de para a água tomada como referência são reduzidos a 1
Comparação de refrigerantes: água, salmouras e fluidos orgânicos
Líquido
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg m −1 s −1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (adimensional)
|
wp (adimensional)
|
W / wp (adimensional)
|
---|
Água líquida a 25 ° C / 1 atm
|
0,611
|
4.199
|
89,85 × 10 −5 |
997,0
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
Tolueno a 25 ° C / 1 atm
|
0,134
|
1,6938
|
0,000 526
|
869,9
|
0,1855
|
0,1367
|
1.357
|
Mercúrio a 25 ° C / 1 atm
|
8,3
|
0,139
|
0,001 526
|
13.534
|
4,94 × 10 6 |
1,87 × 10 20 |
2,65 × 10 −14 |
Metais líquidos
Os valores de sódio líquido tomados como referência são reduzidos a 1
Comparação de metais líquidos de transferência de calor
Líquido
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg m −1 s −1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (adimensional)
|
wp (adimensional)
|
W / wp (adimensional)
|
---|
Mercúrio a 25 ° C / 1 atm
|
8,3
|
0,139
|
0,001 526
|
13.534
|
0,017 36
|
6,12 × 10 −5 |
283,4
|
Cádmio a 400 ° C
|
93,5
|
0,2643
|
0,0136
|
7 932
|
0,075 34
|
0,002 9731
|
25,3
|
Chumbo a 400 ° C
|
15,9
|
0,1466
|
0,002 33
|
10.609
|
0,049 83
|
0,001 7371
|
28.660
|
Bismuto a 400 ° C
|
7,22
|
0,1379
|
0,001 387
|
9 884
|
0,013 88
|
0,000 0619
|
|
Bi-Pb 55,5% -44,5% a 400 ° C
|
11,08
|
0,14175
|
0,001 8065
|
10.208,0
|
0,029 29
|
0,000 4479
|
224,14
|
Sódio a 120 ° C
|
83.223
|
1,5363
|
0,000 654
|
922,0
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
Potássio a 120 ° C
|
52,3
|
0,896
|
0,000 4031
|
813,2
|
2,313
|
50,4
|
0,046
|
Na-K 78% -22% a 25 ° C
|
23,8
|
0,8234
|
0,000 718
|
910,5
|
0,053 14
|
0,001 822
|
29,16
|
Na-K 78% -22% a 120 ° C
|
23,8
|
1.0372
|
0,000 494
|
845,6
|
0,074 18
|
0,002 5522
|
29,06
|
- O sódio só é excedido pelo potássio
- NaK não adiciona as virtudes do sódio e potássio
- Os metais pesados têm baixo poder de bombeamento devido à sua alta densidade
Notas e referências
-
Levar em consideração quedas de pressão singulares não altera as conclusões.
Apêndices
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